内容提示：堡旦！Ｑ 塑二圣Ｚ 丝Ｃ Ｎ ４ ｌ一１１４ ８ ／１Ｈ轴承２ ０ ０ ９ 年４ 期Ｂ ｅ ａ ｒ ｉｎ ｇ２ ０ ０ ９ ， Ｎ ｏ ． ４角接触球轴承万能组配方法王东峰， 张伟， 姜韶峰精密轴承开发部， 河南洛阳４ ７ １０ ３９ ）（ 洛阳轴研科技股份有限公司摘要： 对组配轴承的凸出量进行分析计算， 从轴承设计理论、 零件加工制造及修磨方面对配对轴承的凸出量进行探讨， 提供了一种较为合理和完善的技术方案， 得到角接触球轴承的万能组配方法。关键词： 角接触球轴承； 组配； 凸出量中图分类号： Ｔ Ｈ ｌ３３． ３３＋ １文献标志码： Ａ文章编号： １０ ０ ０ —３７ ６ ２（ ２０ ０ ９ ）０ ４ － ０ ０ １２－ ０ ３符号说明口。 ——轴承外圈沟底位置， ｍ ｍ口； ——轴承内圈沟底位置， ｍ ｍＢ ——轴承内圈宽度， ｍ ｌｎ６——修磨后消除轴向游隙内圈非基准面相对...

　　堡旦！Ｑ 塑二圣Ｚ 丝Ｃ Ｎ ４ ｌ一１１４ ８ ／１Ｈ轴承２ ０ ０ ９ 年４ 期Ｂ ｅ ａ ｒ ｉｎ ｇ２ ０ ０ ９ ， Ｎ ｏ ． ４角接触球轴承万能组配方法王东峰， 张伟， 姜韶峰精密轴承开发部， 河南洛阳４ ７ １０ ３９ ）（ 洛阳轴研科技股份有限公司摘要： 对组配轴承的凸出量进行分析计算， 从轴承设计理论、 零件加工制造及修磨方面对配对轴承的凸出量进行探讨， 提供了一种较为合理和完善的技术方案， 得到角接触球轴承的万能组配方法。关键词： 角接触球轴承； 组配； 凸出量中图分类号： Ｔ Ｈ ｌ３３． ３３＋ １文献标志码： Ａ文章编号： １０ ０ ０ ３７ ６ ２（ ２０ ０ ９ ）０ ４ － ０ ０ １２－ ０ ３符号说明口。 轴承外圈沟底位置， ｍ ｍ口； 轴承内圈沟底位置， ｍ ｍＢ 轴承内圈宽度， ｍ ｌｎ６修磨后消除轴向游隙内圈非基准面相对外圈基面的偏移量， ｍ ｍＤ ＿ 轴承外圈宽度， ｌ＇ｔｌ／ｎｒ由接触区尺寸决定的系数Ｄ 轴承外径， ｒａ ｉｎＤ 。 钢球直径， ｒｎ ｌｎ扣轴承内径， ｍ Ｉｎｐ ＿ 钡４ 量凸出量时施加的载荷， ＮＦ ． 预载荷， ＮＨ 参磨后消除轴向游隙外圈非基准面相对内圈基面的偏移量， ｍ ｍ工外沟曲率系数Ｚ 内沟曲率系数丘内、 外圈平均沟道曲率半径系数Ｇ ． 轴向游隙， ｒｌｕ ｎｑ 径向游隙， ｍ ｉｌｌ卜轴承套圈材料的热膨胀系数Ｍ 一摩擦力矩， Ｎ ・衄ｎ轴承转速， ｒ／ｒａ ｉｎＱ 摩擦热量， Ｊｚ． 嘲球数ｚ， 测量凸出量时填充钢球数ｒ接触角， （ ｏ）ａ 轴向预载后接触角， （ ｏ ）卜轴承原始凸出量。 ｈｉｍ氏消除轴向游隙轴承内、 外圈偏移量之和， ｍ ｍ收稿日期： ２０ ０ ８ １２一０ ８ ； 修回日期： ２０ ０ ９ ０ １２０艿－ 预载荷作用下轴承内、 外圈偏移量之和， ｒｎｌｒｌ艿。 消除轴向游隙外圈相对钢球中心偏移量， ｎ 瑚最消除轴向游隙内圈相对钢球中心偏移量， ｍ ｉｌｌ６。 接触面法向变形量， ｍ ｍ艿， 温差引起的凸出量变化量， ｒｒＬ ｒｎ６。 轴承工况条件下的凸出量， ｍ ｍ△Ｇ ． Ｔ 温差引起的轴向游隙减小量， ｒａ ｉｎＡ Ｇ 盯温差引起的径向游隙减小量， ｒｎ ｌｎ△， 内、 外圈工作温差， ℃舶。 外圈沟底位置偏移量， ｍ ｍ出； 内圈沟底位置偏移量， ｍ ｉｌｌ１基本组配方式角接触球轴承在实际应用中， 一般都要组配使用， 即２套、 ３套甚至更多套角接触球轴承以一定的配置方式组配在一起使用， 其基本配置方式有背对背、 面对面和串联３种（ 图１）。 目前大多数角接触球轴承组以定向配置方式为主， 即配置方式确定以后， 轴承组的排列顺序也随之固定， 用户是不可以任意改变轴承组的排列顺序的， 否则， 轴承组的性能特点将发生改变， 直接影响到主机性能， 给用户带来不便。 任意组配的万能组配型角接触球轴承则克服了这些缺点， 越来越受到用户的青睐。２配对轴承的凸出量单套轴承从原始状态到消除轴向游隙， 内圈相对外圈会偏移一定位移， 偏移量为岛（ 图２）； 在受轴向预载荷作用下， 内圈相对外圈会进一步偏移一定位移， 偏移量为瓦（ 图３）， 则角接触球轴承原始凸出量值艿＝ ８ ０ ＋ 艿． 。万方数据